本帖最后由 儲運人 于 2013-4-18 09:43 編輯
一、選擇題(每題4個選項，只有1個是正確的，將正確的選項號填入括號內) 1．BA001 測量離心泵的流量計的精度要求不低于( )級。 (A)1.5 (B)1.0 (C)O.5 (D)O.2 2．BA001離心泵壓力和揚程的計算公式為( )。 (A)p=Hρ (B)p=Hg (C)P=pg (D)p=Hpg 3．BA002離心泵的有效功率計算公式為( )。 (A)N有=gQH／1000 (B)N有=QH／(P1000) (c)N有=ρgQH／1000 (D)N有=ρQH／1000 4．BA002離心泵軸功率計算公式為( )。 5．BA003用正平衡法測試加熱爐效率的計算公式為( )。 (A)η=BQPH(T2-T1)／(GC)×100％ (B)η=GBQPH(T2-T1)／(CQPH)×100％ (c)η=CQPH(T2-T1)／(BG)×100％ (D)η=GC(T2-T1)／(BQPH)×100％ 6．BA003用反平衡法測加熱爐效率的計算公式為( )。 (A)η=[1-(g2+g4+g5)]×100％ (B)η=[1-(g2+g3+g4)]×100％ (c)η=[1-(g2+g3+g5)]×100％ (D)η=[1-(g3+g4+g5)]×100％ 7．BA004加熱爐效率測試從開始到結束，只有( )可以改變。 (A)空氣過剩系數 (B)測試順序 (C)燃料用量 (D)燃料性質 8．BA004加熱爐效率測試過程中，負荷波動不得超過( )。 (A)±2％ (B)±5％ (C)±8％ (D)±10％ 9．BA004正式測試加爐效率的時間要在加熱爐熱工況穩定( )后進行。 (A)4h (B)3h (C)2h (D)1h 10．BA005煙氣成分取樣，一般在加熱爐煙囪( )采集煙氣樣品。 (A)排污處 (B)根部 (C)中部 (D)頂部 11．BA005對煙氣取樣管不可使用( )制造。 (A)鑄鐵 (B)碳鋼 (c)鋼 (D)銅 12．BA005加熱爐的煙氣成分分析用奧氏氣體分析儀和氧化鋯直接插入在線分析，以確定煙 氣中的含( )，從而為計算過剩空氣系數提供依據。 (A)硫量 (B)氧量 (C)一氧化碳量(D)二氧化碳量 13．BA006管路中流速的計算公式為( )。 (A)v=G／F (B)v=Q／F (C)v=Q•F (D)v=G•F 14．BA006管內介質流速不變，則管內介質流量與管路截面積( )。 (A)成反比 (B)不成比例 (C)成正比 (D)無法確定 15．BA006如果管子直徑不變，流速隨流量( )。 (A)增大而減小(B)增大而增大(c)減小而增大(D)無規律變化 16．BA007用溫差法測試泵效率的計算公式為( )。 (A)η=(△P×100％)/[△P-4.186(△T-△ (B)η=(△P×100％)/[△P+4.186(△T-△ (C)η=(△P×100％)/[△P+4.186(△T+△TS)] (D)η=(△P×100％)/[△P-4.186(△T+△ 17．BA008我國( )起實行《中華人民共和國計量法》計量制度。 (A)1977.5 (B)1985.8 (C)1986.7 (D)1988.5 18．BA008在國際單位制中有三類單位，即基本單位( )單位、輔助單位。 (A)國際 (B)使用 (C)英制 (D)導出 19．BA009下面( )不是基本單位。 (A)kg (B)cd (C)℃ (D)K 20．BA009國際單位制的導出單位是由( )單位通過代數式來表示的單位。 (A)公制 (B)基本 (c)輔助 (D)英制 21．BA009焦耳的另一種表達形式為( )。 (A)瓦·秒 (B)米2·秒 (C)千焦·千克 (D)米•秒 22．BB001確定儲罐容量的計算公式：V=KGT1／(ρet)中( )表示為油罐的綜合系數。 (A) et (B)G (C)K (D)ρ 23．BB001確定油罐容量的計算公式：V= KGT1／(ρet)中( )表示油罐利用系數，金屬罐與非金屬罐的利用系數值不同。 (A)K (B)ρ (C)G (D)et 24．BB001某油站儲存能力為38900m3／d，選取10000m3油罐時，應建( )座。 (A)3 (B)4 (C)5 (D)6 25．BB002確定電脫水器運行臺數計算公式：n=G／(24ρLV)中( )是表示含水原油的密度。 (A)ρL (B) ρLV (C)G (D)G／V 26．BB002原油脫水沉降罐的有效容積計算公式：V有=G／(12ρL)是在需要沉降時間為( ) 的前提下使用的。 (A)2h (B)4h (C)8h (D)24h 27．BB002油氣分離質量是指氣中帶液量的多少，一般要求分離器出口氣的帶液量不大于( )。 (A)50g／m3 (B)15g／m3 (C)5g／m3 (D)0.5g／m3 28．BB003 根據天然氣量計算公式分離器直徑公式D=0.07[Q1·p·T0·ρG／po•T•po]1/2中ρG為( )。 (A)天然氣在操作條件下的密度 (B)液體在操作條件下的密度 (c)天然氣在操作條件下的重度 (D)液體在操作條件下的重度 29．BB003根據天然氣量計算公式分離器使用公式中p表示為( )。 (A)標準壓力 (B)大氣壓力 (c)分離器操作壓力 (D)進口壓力 30．BB003在核算液體在分離器內停留時間的使用公式t=837po’D。·H／G中“G”的正確表示為( )。 (A)處理氣量 (B)油氣總量 (C)處理液量 (D)純油量 31．BC001計算脫水加熱爐熱負荷時，c水近似取( )。 (A)0.24kJ／(kg·K)（B）4.1810／(kg·K) (C)4.8610／(kg·K)（D）4.68kJ／(kg·K) 32．BC001原油外輸加熱爐熱負荷計算公式Q輸=G·C(T出T進)中“C”是所輸送油品的( )。 (A)含碳量 (B)粘度 (c)比熱容 (D)重度 33．BC002流體通過換熱器的壓力損失，一般殼程壓力損失為( )之間。 (A)O.005～0.01MPa (B)0.01～0.03MPa (C)0.03～0.05MPa (D)O.05～O.1MPa 34．BC002流體通過換熱器的管程壓力損失，可根據管線密度、回彎頭的當量長度和流速等按已知的( )公式計算。 (A)伯努力 (B)達西 (c)牛頓 (D)傅里葉 35．BC002流體通過換熱器時，一般讓( )的流體走殼程。 (A)較臟 (B)清潔 (c)冷 (D)粘度大 36．BC003自然界中凡是有溫差的地方，就有( )現象發生，熱總是自發地由高溫物體傳到低溫物體。 (A)對流 (B)傳導 (c)熱量傳遞 (D)熱效應 37．BC003在純導熱過程中，物體各部分之間不發生相對( )，而依靠物質微粒的熱運動傳遞熱量。 (A)運動 (B)摩擦 (c)位移 (D)傳遞 38．BC003流體各部分質點發生相對位移，而引起的熱量傳遞過程，稱為( )。 (A)傳導 (B)對流 (C)傳遞 (D)輻射 39．BC004熱油管路輸送過程中，油流的溫降可分為沿管道直徑方向的徑向溫降和沿管道介質走向的( )溫降。 (A)平行 (B)軸向 (c)逆向 (D)同向 40．BC005計算熱油管線的摩阻時，必須考慮管路沿線的( )情況及油品的粘度特性。 (A)壓力變化 (B)流量變化 (C)溫度變化 (D)密度變化 41．BC005當熱油管線較長時，按溫降的大小可以每( )一段，再疊加，以保證計算精度。 (A)1～5km (B)5～10km (C)10～15km (D)15～20km 42．BC005如果在加熱站間起終點溫度的油流粘度相差不超過1倍左右，且管路的流態是在紊流光滑區，摩阻與粘度的( )次方成正比。 (A)1／2 (B)1／3 (C)1／4 (D)1／5 43.BC005采用分段計算加熱站間摩阻，分段時應使每一小段的溫降不超過( )。 (A)l～3℃ (B)3～5℃ (C)5～7℃ (D)7～10℃ 44．BC006加熱爐出口溫度偏高時，應( )。 (A)減小爐流量 (B)增加燃料量 (c)提高來液溫度 (D)減小燃料量 45．BC006下面( )不是引起爐出口溫度偏低的原因。 (A)爐流量減小(B)燃料增加 (c)燃料減小 (D)入爐油溫低 46．BC006加熱爐膛負壓增大的調節方法是( )。 (A)開大煙道擋板 (B)關小煙道擋板 (C)增加通風量 (D)減小燃料量 47．BD001下面( )系統不是聯合站的輔助系統。 (A)供電 (B)自動化控制(c)供熱 (D)污水處理 48．BD001聯合站的投產，首先是( )在試運合格的基礎上進行投產。 (A)試壓 (B)試運 (C)試流程 (D)試通話 49．BD002實施加熱管道投產中要盡量運用( )知識，以最小的投入和最低的能耗，去獲得最佳的傳熱和保溫效果。 (A)安裝 (B)傳熱學 (C)流體力學 (D)計量學
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發表于 2013-4-18 09:41:54
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