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標題: 管式加熱爐輻射室對流傳熱計算的研究 [打印本頁]

作者: 青山 時間: 2013-5-10 16:48
標題: 管式加熱爐輻射室對流傳熱計算的研究
管式加熱爐是一種大能耗的設備。在煉油廠和石
油化工廠具有非常重要的地位。隨著煉油廠和化工廠
的大型化，開發了大處理量的管式爐，因而也不斷發
展了管式爐的計算方法。特別是計算機和計算技術的
迅速發展，以及輻射傳熱、湍流傳熱、流體流動、相平
衡和化學反應動力學等學科的進步與數值計算方面
的結合n ，使得對加熱爐的復雜計算變為可能。
在石化生產中，人們期望裝置能長期安全運轉。
但若設計和操作不當而使爐溫局部過高。就會發生結
焦、爐管燒穿、爐襯燒塌等事故。局部溫度過低，則管
內流體達不到工藝要術，因此管式爐爐膛的傳熱計算
是一個關鍵問題
在管式加熱爐爐膛內的傳熱，以輻射傳熱為主，
在以往的研究中對輻射傳熱的計算關注較多，比如
區域法、蒙特一卡羅法_5_、熱通量法等，而對對流傳熱考
慮的較少。但實際上以對流傳熱所傳遞的熱量也應是
加熱爐計算的重要部分。
因此本研究主要是開發了一種射流模型對對流
傳熱進行模擬計算，結合輻射傳熱的計算，得到了爐
膛內的溫度分布和管壁熱強度分布。
1 管外對流傳熱計算的模型開發
1．1 物理模型
在爐膛內主要存在兩股氣流，從火嘴噴出的射流
和返向火嘴的回流。由于射流溫度較高，決定著輻射
放熱：回流溫度較低，起著與管壁對流傳熱的作用。
根據文獻介紹E6]。當空間與噴嘴截面相比很大時，
收稿日期：
2010——09——15
基金項目：
中國石油天然氣集團公司“讓納若爾油田第三油氣處理廠工程”資助項目($2010～36C)
作者簡介：
張津(1972一)，女，四川成都人，工程師，學士，主要從事天然氣儲運研究與設計工作。

78 N天ATU懋RAL戈G O滏IL 201 1年10月
它接近自由射流。Ⅱ『以認為限制射流只是一個質量不
變核心，把射流量的增加和減少看作只是與循環氣流
的合并與分離，這核心與器壁之間是循環區。質量不
變核心可被視為穩定流動，循環煙氣分子的流線是無
數閉合曲線。根據質量守恒原理，單位時間通過任意
截面的回流量與被引射的煙氣量完全相等
在對爐膛空間進行分區時，據煙氣流動情況，在
徑向上將嫻氣分為i個區：質量不變核心區、射流區
和【旦1流區．見圖l
i
＼I{ ／／
圖1 爐膛內煙氣流動分區圖
1．2 數學描述
1．2．1 爐膛內區域間的邊界線方程
區域的面積隨高度的不同而發生變化，質量不變
核心區和射流區的邊界由式(1)求得：
= ·tanR+r, (1)
式中R— — 爐膛半徑．m：
r2 — — 質量不變核心區的半徑，ill；
L —— 限制射流質量不變核心到達i截面的行
程，m：
— — 當量噴口半徑，m。
射流區和回流區的邊界可由式(2)求得：
= [(R +蠢)／2](巧 (2)
式中 r 廣射流與回流的邊界半徑，111；
— — 爐膛半徑，m。
1．2．2 煙氣流速的計算
對流傳熱的計算，關鍵在于求解各區域的流速。
因為質量不變核心區的煙氣流是穩定流動的，所
以根據各截面的面積，便可求得通過不同截面的煙氣
質量流速：
W =el(叮T· 2) (3)
式中 W 廣截面的炯氣質量流速，kg／m -
G廠從噴嘴噴人爐膛的煙氣總量，kg／s。
W ，=G 一／， (4)
式中 —一截面上的引射流(回流)的平均質量流
速，kg／m�！：
G ，—— 截面上的引射量或同流量，kg／s；
— 一截面上的引射流或同流的面積，m 。
1．3 研究方法
為了和輻射傳熱計算很好地結合在一起，把整個
爐膛體積分成若干個小的氣體塊，以圓筒爐底面的中
心為坐標原點建立柱坐標系(r，， )，沿爐體的周向按
增量將氣體及側壁面分為等高度的份，沿徑向
按增量AR將氣體區及爐膛底面等分為份，并以相
同角度△‘D沿周向將氣體區及側壁面、底面等分為n
份．見圖2。
圖2 氣體分區圖
2 計算實例
選用Visual Basic編程語言，編寫了對流傳熱計
算的程序并結合以前完成的輻射傳熱計算，選用了一
個實際加熱爐的有關數據做了模擬計算。
表1～4是爐膛中溫度分布的部分數據，這里對輻
射傳熱計算值和輻射對流聯合計算值進行了對比，所
舉例的四組數據分別取自第3、l0、18、32四根爐管。
對表1～4的數據進行分析可看出：
a)表l～4巾對應的一定高度和半徑處的溫度數值
大小基本一致，這是由圓筒加熱爐的對稱結構和我們
的模型決定的，同時這種一致性也從另一方面證明了
程序計算的合理性：
b)溫度明顯沿徑向遞減．符合模型推斷的溫度變
化趨勢：而縱向上的溫度則是兩端較低，中間較高

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作者: 動力火車 時間: 2022-4-19 11:59
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作者: meibao04107 時間: 2023-8-15 15:22
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